隨著改造進程的不斷深入，鐵損的降低幅度由非常顯著逐漸變得越來越小，到后來反而出現(xiàn)反彈現(xiàn)象。說明了這樣一個問題：到目前為止，鐵損的降低已趨近“飽和”狀態(tài)了，再繼續(xù)哪怕是較小幅度的降低，也要付出更大的投入，這是極不經濟的。因此，在沒有找到更好的導磁材料來替代傳統(tǒng)的硅鋼片鐵芯之前，應把鐵損標準暫時維持在S9系列的水平上，而把降損改造的目標轉向銅損的降低上。

　　從近年出現(xiàn)的變壓器換代產品，油浸式變壓器的銅損較S7系列確有較大幅度降低，可是其鐵損卻出現(xiàn)大幅度反彈;而包繞油浸式變壓器的銅損比油浸式又有降低，可鐵損的反彈幅度更大(見圖1)。但終因鐵損占總損耗的比例較小，因此，盡管出現(xiàn)反彈，其總損耗仍是較低的。此外，還可看出，油浸式和包繞油浸式變壓器的總損耗盡管比S7系列有較大幅度降低，但都沒有超過S9水平。

　　為什么油浸式和包繞油浸式變壓器的鐵損會隨著銅損的降低而出現(xiàn)較大幅度的反彈呢?就此問題作如下分析：

　　變壓器繞組的匝數(shù)與鐵芯截面積是依據(jù)公式e=4.44fWB S·10-8計算的。前面已提到降低銅損的關鍵在于如何減小導線電阻。如果采取了縮短導線長度的方案，也就是適當減少繞組匝數(shù)W，確能降低銅損，但這樣一來，在保證感應電勢e不變的情況下，有增大鐵芯截面S和提高磁感應強度B這二個辦法可選擇，而這兩個辦法不管選擇哪一個，都會導致鐵損耗上升，這就是出現(xiàn)反彈的原因，似乎采用第一個辦法鐵損上升幅度會小一些，但要增加用鐵量，同時也提高了造價;而第兩個辦法雖不增加用鐵量，卻會使鐵損上升較大，而且這樣的變壓器必須在額定網絡電壓下運行才能維持鐵損在設計水平，如果網絡電壓超出額定電壓少許，都將使鐵損大幅度上升。這就是不能采用縮短導線長度的辦法來降低銅損的真正原因。

　　如果采取適當加大導線截面或采用低電阻率導線(比如鍍銀銅線)等措施，當然也會增加投入，提高造價，但卻可把反彈部分的鐵損也降下來，使變壓器的節(jié)能降損效果更上一層樓，從而獲得更顯著的效益。

　　變壓器改造的降損問題一直被大家算關注，想深入了解的朋友可以看看威達變壓器的這篇文章：“減少油浸式變壓器的銅損鐵損耗提高變壓器的效率”